GJ-1417龍門高速銑

      GJ-1417龍門高速銑是為了適應當前的市場要求而設計的•│☁，既考慮機床在加工時高速移動和高速切削•│☁，又保證機床加工產品的高精度·•✘╃☁、高光度╃·✘·•。因此採用日本發那科（選配西門子）系統·•✘╃☁、伺服電機•│☁，採用臺灣高速·•✘╃☁、高精的導軌·•✘╃☁、絲槓·•✘╃☁、主軸╃·✘·•。合理的結構設計•│☁，嚴格的裝配除錯•│☁，確保了該機能滿足高速·•✘╃☁、高精的加工要求╃·✘·•。

　　龍門高速銑在加工過程中應滿足無干涉·•✘╃☁、無碰撞·•✘╃☁、光滑·•✘╃☁、切削負荷平滑等條件╃·✘·•。而這些條件造成高速切削在對刀具材料·•✘╃☁、刀具結構·•✘╃☁、刀具裝夾以及機床的主軸·•✘╃☁、機床結構·•✘╃☁、進給驅動和CNC系統上提出了特殊的要求；並且主軸在加工過程中易磨損且成本高（目前）╃·✘·•。

　　龍門高速銑安全使用規程

　　（1）減輕刀具質量•│☁，減少刀具構件數•│☁，簡化刀具結構

　　由試驗求得的相同直徑的不同刀具的破裂極限與刀體質量·•✘╃☁、刀具構件數和構件接觸面數之間的關係•│☁，經比較發現•│☁，刀具質量越輕•│☁，構件數量和構件接觸面越少•│☁，刀具破裂的極限轉速越高╃·✘·•。研究發現•│☁，用鈦合金作為刀體材料減輕了構件的質量•│☁，可提高刀具的破裂極限和極限轉速╃·✘·•。但由於鈦合金對切口的敏感性•│☁，不適宜製造刀體•│☁，因此有的高速銑刀已採用高強度鋁合金來製造刀體╃·✘·•。

　　在刀體結構上•│☁，應注意避免和減小應力集中•│☁，刀體上的槽（包括刀座槽·•✘╃☁、容屑槽·•✘╃☁、鍵槽）會引起應力集中•│☁，降低刀體的強度•│☁，因此應儘量避免通槽和槽底帶尖角╃·✘·•。同時•│☁，刀體的結構應對稱於迴轉軸•│☁，使重心透過銑刀的軸線╃·✘·•。

　　刀片和刀座的夾緊·•✘╃☁、調整結構應儘可能消除遊隙•│☁，並且要求重複定位性好╃·✘·•。目前•│☁，高速銑刀已廣泛採用HSK刀柄與機床主軸連線•│☁，較大程度地提高了刀具系統的剛度和重複定位精度•│☁，有利於刀具破裂極限轉速的提高╃·✘·•。此外•│☁，機夾式高速銑刀的直徑顯露出直徑變小·•✘╃☁、刀齒數減少的發展趨勢•│☁，也有利於刀具強度和剛度的提高╃·✘·•。

　　（2）改進刀具的夾緊方式

　　模擬計算和破裂試驗研究表明•│☁，高速銑刀刀片的夾緊方法不允許採用通常的摩擦力夾緊•│☁，要用帶中心孔的刀片·•✘╃☁、螺釘夾緊方式•│☁，或用特殊設計的刀具結構以防止刀片甩飛╃·✘·•。刀座·•✘╃☁、刀片的夾緊力方向較好與離心力方向一致•│☁，同時要控制好螺釘的預緊力•│☁，防止螺釘因過載而提前受損╃·✘·•。對於小直徑的帶柄銑刀•│☁，可採用液壓夾頭或熱脹冷縮夾頭實現夾緊的高精度和高剛度╃·✘·•。

　　（3）提高刀具的動平衡性

　　提高刀具的動平衡性對提高高速銑刀的安全性有很大的幫助╃·✘·•。因為刀具的不平衡量會對主軸系統產生一個附加的徑向載荷•│☁，其大小與轉速的平方成正比╃·✘·•。

　　設旋轉體質量為m•│☁，質心與旋轉體中心的偏心量為e•│☁，則由不平衡量引起的慣性離心力F為☁•▩·│：

　　F=emω2=U（n/9549）2

　　式中☁•▩·│：U為刀具系統不平衡量（g·mm）•│☁，e為刀具系統質心偏心量（mm）•│☁，m為刀具系統質量（kg）•│☁，n為刀具系統轉速（r/min）•│☁，ω為刀具系統角速度（rad/s）╃·✘·•。

　　由上式可見•│☁，提高刀具的動平衡性可顯著減小離心力•│☁，提高高速刀具的安全性╃·✘·•。因此•│☁，按照標準草案要求•│☁，用於高速切削的銑刀必須經過動平衡測試•│☁，並應達到ISO1940－1規定的G4.0平衡質量等級以上要求╃·✘·•。